已发现浸出中液固比对焙烧矿中金的溶解度有显着的影响。添加化浸出的液体体积，即下降浓度时，金的溶解度显着进步。考虑了液体中金属氧化物的胶质悬浮体的存在（下式所示），就可合理地阐明上述问题。在碱性液体中，CN－从金属晶格（Mn＋）中替代OH－。一般吸附等温线是以吸附分子与游离子分子成动态平衡这一说为根底的：M＋CN－≒MCNads因而CN－的吸附量（CNads）是与CN－浓度以及焙烧矿（M）表面晶格空位数成份额的。

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热轧精密钢管用连铸圆管坯板坯或初轧板坯作原料，经步进式加热炉加热，高压水除鳞后进入粗轧机，粗轧料经切头、尾、再进入精轧机，实施计算机 控制轧制，终轧后即经过层流冷却和卷取机卷取、成为直发卷。直发卷的头、尾往往呈舌状及鱼尾状，厚度、 宽度精度较差，边部常存在浪形、折边、塔形等缺陷。其卷重较重、钢卷内径为760mm。将直发卷经切头、 切尾、切边及多道次的矫直、平整等精整线后，再切板或重卷，即成为：热轧钢板、平整热轧钢卷、纵切带等产品。热轧精整卷若经酸洗去除氧化皮并涂油后即 成热轧酸洗板卷。(1)合理选材。对精密复杂模具应选择材质好的微变形模具钢(如空淬钢)，对碳化物偏析严重的模具钢应进行合理锻造并进行调质热，对较大和无法锻造模具钢可进行固溶双细化热。

总之由细粒精矿到生成母球，再到具有一定尺寸的生球，其成长机理，不外以上三种。至于以哪一种机理为主，则取决于原料的性质和造球工艺条件。当母球长大到要求的尺寸，应当停止补充加水润湿，使生球在造球机内滚动一定时间，由于相互碰撞的结果，使生球内部颗粒排列得更加紧密，为成球的第三步。生球滚动过程中机械力的作用会使内部颗粒发生选择性的按接触面排列，颗粒相互靠近，毛细管直径缩小，甚至可以达到颗粒表面薄膜水层相互连接。

直缝钢管和螺旋钢管在生产工艺方面的区别：螺旋焊管与相同长度的直缝管相比。焊缝长度增加30~。而且生产速度较低。因此。较小口径的焊管大都采用直缝焊。大口径焊管则大多采用螺旋焊。在业内生产较大口径直缝钢管时会使用丁字焊技术。即将一段段短的直缝钢管再进行对接。接成符合工程需要的长度。丁字焊直缝钢管缺陷的机率也大大提高。而且丁字焊缝处的焊接残余应力较大。焊缝金属往往处于三向应力状态。增加了产生裂纹的可能性。

(2)模具结构设计要合理，厚薄不要太悬殊，形状要对称，对于变形较大模具要掌握变形规律，预留余量，对于大型、精密复杂模具可采用组合结构。

(3)精密复杂模具要进行预先热，消除机械过程中产生的残余应力。

(4)合理选择加热温度，控制加热速度，对于精密复杂模具可采取缓慢加热、预热和其他均衡加热的方法来减少模具热变形。

(5)在保证模具硬度的前提下，尽量采用预冷、分级冷却淬火或温淬火工艺。

(6)对精密复杂模具，在条件许可的情况下，尽量采用真空加热淬火和淬火后的深冷。

(7)对一些精密复杂的模具可采用预先热、时效热、调质氮化热来控制模具的精度。

(8)在修补模具砂眼、气孔、磨损等缺陷时，选用冷焊机等热影响小的修复设备以避免修补过程中变形的产生。

另外，正确的热工艺操作（如堵孔、绑孔、机械固定、适宜的加热方法、正确选择模具的冷却方向和在冷却介质中的运动方向等）和合理的回火热工艺也是减少精密复杂模具变形的有效措施。

美国规范在其提出建议当初没有采用IIW和CIDECT等获得的研究成果。其中主要是因为美国规范是以海洋结构为其主要对象，而海洋结构与建筑结构相比在管件尺寸、径厚比范围、疲劳特性等方面有很大的差异。管节点是钢管结构中 关键的问题，包括管节点局部应力集中、失效机制、不同形式支管约束、疲劳寿命、节点加强措施等。美国焊接学会（AWS）、石油学会（API）规范公式是建立在冲剪模型基础上的，而日本建筑学会规范（AIJ）公式是建立在极限强度法基础上的。

充入介质时要排除阀体内的气体。4压力密封的试验压力取1.1倍的公称压力：如依工作压力考虑进行压力密封试验时，则为工作压力的1.25倍。强度试验压力参见本标准附录B或取1.5倍的公称压力。允许将工作压力换算成相对应的公称压力取1.5倍 9的规定。密封试验和强度试验的试验压力值应在设计图样上注明。5试验时，压力应逐渐升高到本标准7.6.4规定的要求值，不允许压力急剧地突然增加。